نموذج مباراة توظيف مهندس دولة من الدرجة الأولى - وكالة الحوض المائي للوكوس 2016 - تخصص الهندسة القروية / الهيدروليك

Ce modèle est l'épreuve technique du concours de recrutement d'un ingénieur d'État 1er grade de l'Agence du Bassin Hydraulique du Loukkos (Tétouan), option génie rural / hydraulique, session du 01 octobre 2016. Durée : 4 heures, documents non autorisés, exercices indépendants. Le sujet comporte une partie de connaissances techniques (5 points) et quatre exercices (eau potable d'une ville côtière, canal et station de pompage, barrage collinaire, nappe alluviale de l'oued Negro). Voici une correction proposée.

💡 La page 2 du scan (exercices 1 et 2) est très floue : plusieurs données chiffrées ne se lisent pas avec certitude. Pour ces deux exercices, la méthode est donnée en entier ; les applications numériques utilisent les valeurs lisibles et sont signalées comme « réponse probable » lorsque la donnée est douteuse.

Partie 1 — Connaissances techniques (5 points)

1. Phases d'étude d'un projet d'aménagement hydraulique

• Faisabilité : vérifier l'opportunité du projet (besoins, ressources), comparer les variantes (sites, types d'ouvrages), estimer les coûts et les bénéfices, et retenir la variante la plus rentable techniquement et économiquement.
• EIE (étude d'impact sur l'environnement) : identifier les effets du projet sur le milieu physique, biologique et humain (submersion, déplacement de populations, qualité de l'eau, faune…) et proposer les mesures d'atténuation et de suivi. En 2016, elle relevait de la loi 12-03 relative aux études d'impact sur l'environnement.
• APS (avant-projet sommaire) : études de la variante retenue avec prédimensionnement des ouvrages, premières reconnaissances (topographie, géologie, géotechnique), estimation sommaire du coût.
• APD (avant-projet détaillé) : dimensionnement définitif (calculs hydrauliques, de stabilité, de structure), plans détaillés, avant-métré et estimation précise ; c'est la base technique du marché.
• DCE (dossier de consultation des entreprises) : pièces de l'appel d'offres : règlement de consultation, CPS (clauses administratives et techniques), bordereau des prix–détail estimatif, plans d'exécution de référence.

2. Démarche d'étude d'un projet de protection contre les inondations

1. Diagnostic : historique des crues (enquêtes, archives, laisses de crue), visite de terrain, recensement des enjeux (habitations, routes, terres agricoles) et des points noirs (ouvrages sous-dimensionnés, rétrécissements).
2. Données de base : levés topographiques du lit et des berges, cartes, données pluviométriques et hydrométriques.
3. Étude hydrologique : délimitation des bassins versants, temps de concentration, débits de pointe pour plusieurs périodes de retour (10, 20, 50, 100 ans) par analyse statistique ou formules empiriques.
4. Étude hydraulique : modélisation de l'écoulement (lignes d'eau), cartographie des zones inondables et des hauteurs/vitesses d'eau.
5. Variantes d'aménagement (digues, recalibrage, dérivation, barrage écrêteur, bassins de rétention…) et analyse multicritère (coût, efficacité, impacts).
6. APS puis APD de la variante retenue, EIE, DCE, réalisation des travaux.
7. Mesures d'accompagnement : entretien des ouvrages, système d'annonce et d'alerte des crues, maîtrise de l'urbanisation en zone inondable.

3. Quatre principaux ouvrages de protection contre les inondations

• Les digues (endiguement des berges) ;
• Le recalibrage / la canalisation du lit de l'oued (élargissement, approfondissement, revêtement) ;
• Le canal de dérivation ou de ceinture qui contourne l'agglomération ;
• Le barrage écrêteur (de laminage) et les bassins de rétention ; on cite aussi les seuils et gabions de correction torrentielle.

4. Critères de choix d'un site de barrage

• Topographie : vallée étroite au droit de l'axe (digue courte, volume réduit) s'ouvrant en amont sur une cuvette large (grand volume stocké pour une faible hauteur).
• Géologie et géotechnique : fondation et appuis résistants, peu perméables et stables ; étanchéité de la cuvette ; absence de failles actives et de glissements.
• Hydrologie : apports suffisants par rapport aux besoins ; débits de crue maîtrisables.
• Matériaux de construction disponibles à proximité (terre, enrochements, granulats).
• Proximité des zones à desservir et accès au site.
• Envasement (érosion du bassin versant), impacts sociaux et environnementaux (terres et habitations submergées), coût du m³ stocké.

5. Couche épaisse de sable et séisme

Le risque est la liquéfaction : sous les cycles de chargement sismique, un sable lâche et saturé tend à se tasser ; l'eau ne pouvant s'évacuer assez vite, la pression interstitielle augmente jusqu'à annuler la contrainte effective. Le sable perd alors sa résistance au cisaillement et se comporte comme un liquide (tassements, rupture de fondation, glissement du barrage).

6. Problèmes et défis du secteur de l'eau au Maroc

• Rareté de la ressource et climat semi-aride : dotation par habitant en baisse, en dessous du seuil de stress hydrique (1 000 m³/hab/an).
• Sécheresses récurrentes et changement climatique : baisse et irrégularité des apports, crues violentes.
• Inégale répartition spatiale : bassins du nord excédentaires, sud et est déficitaires, d'où les projets de transfert.
• Surexploitation des nappes (baisse des niveaux, intrusion marine sur le littoral).
• Dégradation de la qualité : rejets urbains et industriels non traités, pollution agricole.
• Envasement des barrages, qui réduit la capacité de stockage.
• Pertes dans les réseaux d'eau potable et d'irrigation ; faible efficience de l'irrigation, premier usage de l'eau.
• Gouvernance et financement : coordination entre acteurs, tarification, police de l'eau. Réponses : économie d'eau (irrigation localisée), dessalement, réutilisation des eaux usées épurées, nouveaux barrages et transferts, gestion intégrée par bassin (loi 36-15 relative à l'eau, promulguée le 10 août 2016).

7. Volume régularisé par un barrage

C'est le volume annuel que la retenue peut fournir de façon garantie, avec une fréquence de satisfaction fixée (par exemple 8 années sur 10), compte tenu de la série des apports, de la capacité utile, de l'évaporation et des pertes. Il est obtenu par simulation de la gestion de la retenue (bilan apports – prélèvements – pertes) et il est toujours inférieur à l'apport moyen.

8. Définitions

• Temps de concentration : temps que met l'eau tombée au point hydrauliquement le plus éloigné du bassin versant pour atteindre l'exutoire. Pour une pluie de durée au moins égale à ce temps, tout le bassin contribue au débit de pointe (formules de Kirpich, Giandotti, Turraza…).
• Courbe de tarage : relation hauteur d'eau–débit H = f(Q) propre à une station hydrométrique, établie à partir de jaugeages ; elle permet de convertir les hauteurs lues à l'échelle ou au limnigraphe en débits.

9. Évaluation des apports de surface à l'exutoire d'un grand bassin versant

1. Caractériser le bassin : surface, périmètre, indice de compacité, relief, géologie, occupation du sol.
2. Collecter les données : stations hydrométriques sur le bassin ou à proximité, stations pluviométriques.
3. Critiquer et homogénéiser les séries (doubles cumuls), combler les lacunes, étendre les séries courtes par corrélation avec une station longue.
4. Si une station existe à l'exutoire ou près de lui : calculer l'apport moyen interannuel et transposer par le rapport des superficies (et des pluies) si elle n'est pas exactement à l'exutoire.
5. Sinon : transfert depuis un bassin voisin analogue (débit spécifique, lame écoulée), relation pluie–lame écoulée (coefficient d'écoulement) ou modèle pluie–débit.
6. Analyse fréquentielle des apports annuels (lois normale, log-normale…) pour obtenir les apports secs et humides de différentes fréquences et leur répartition mensuelle.

10. Rôle des organes d'un barrage en terre

• Noyau : assure l'étanchéité du remblai (argile ou limon peu perméable).
• Filtre : laisse passer l'eau mais retient les particules fines du noyau ; il empêche l'érosion interne (renard).
• Drain : collecte et évacue les eaux d'infiltration, rabat la ligne de saturation et réduit les pressions interstitielles dans la recharge aval, ce qui améliore la stabilité.
• Appareils d'auscultation (piézomètres, tassomètres, inclinomètres, repères topographiques, mesure des débits de fuite) : surveiller le comportement de l'ouvrage pour détecter à temps toute anomalie.
• Rip-rap : couche d'enrochements qui protège le parement amont contre le batillage (vagues) et le marnage.

11. Lutte contre l'envasement des retenues

• À la source (bassin versant) : conservation des eaux et des sols : reboisement, banquettes, seuils et gabions de correction des ravins, fixation des berges, pratiques culturales antiérosives.
• À l'amont de la retenue : barrages de décantation (pré-barrages), dérivation des eaux très chargées (by-pass).
• Dans la retenue : chasses par la vidange de fond pendant les crues, soutirage des courants de densité, dragage ou curage, surélévation du barrage pour compenser le volume perdu.
• Dès la conception : prévoir une tranche morte pour les sédiments et des pertuis de vidange adaptés ; suivre l'envasement par bathymétrie.

12. Compléter les données manquantes d'une série pluviométrique

1. Choisir des stations voisines de même régime, bien corrélées avec la station à compléter.
2. Vérifier l'homogénéité des séries (méthode des doubles cumuls).
3. Combler la lacune par : la régression linéaire entre la station incomplète et une station de référence, la méthode du rapport des normales P_x = (1/n) Σ (N_x/N_i) P_i, ou la moyenne pondérée par l'inverse des distances.
4. Contrôler la cohérence des valeurs reconstituées (comparaison des moyennes et écarts-types avant et après).

Partie 2 — Exercices

Exercice 1 (3 points) — Alimentation en eau potable d'une ville côtière

Données lisibles : besoin actuel à la distribution 50 000 m³/j ; pompage vers le réservoir de distribution Q pendant 8 heures par jour ; réserve du barrage 4 250 000 m³ ; apports d'été nuls ; évaporation 9 000 m³/j ; rendement de l'adduction 0,95 ; rivière de 40 km de long ; crue de 3 jours ; recharge artificielle de l'ordre de 1 m/jour. Sont illisibles ou douteux sur le scan : l'effectif de la population, le taux d'accroissement annuel, la largeur de la rivière, la valeur de Q (lue 600 l/s) et le rendement de la distribution (lu 0,83).

a) Débit fictif continu prélevé sur la nappe (même volume journalier réparti sur 24 h) : Q_fc = Q × 8/24. Réponse probable avec Q = 600 l/s : Q_fc = 600 × 8/24 = 200 l/s, soit 0,2 × 86 400 = 17 280 m³/j.

b) Débit infiltré pendant la crue de 3 jours : V = vitesse de recharge × surface mouillée × durée = 1 m/j × (L × l) × 3 j. Avec L = 40 000 m et la largeur lue l = 15 m (réponse probable) : surface = 600 000 m² ; débit infiltré = 600 000 m³/j ≈ 6,9 m³/s ; volume sur 3 jours = 1 800 000 m³.

c) Durée d'autonomie due au barrage. Besoin ramené à la production : 50 000 / (0,95 × η_dist). Réponse probable avec η_dist = 0,83 : 50 000 / 0,7885 = 63 410 m³/j. La nappe fournit 17 280 m³/j ; le barrage doit donc fournir 63 410 − 17 280 = 46 130 m³/j, auxquels s'ajoutent 9 000 m³/j d'évaporation, soit 55 130 m³/j de déstockage. Autonomie = 4 250 000 / 55 130 ≈ 77 jours (environ deux mois et demi), ce qui ne couvre pas un été sans apport.

d) Solution envisageable : augmenter le prélèvement sur la nappe (allonger la durée de pompage au-delà de 8 h, nouveaux forages), puisque la crue vient d'y infiltrer un volume important (≈ 1,8 million de m³) ; le stockage souterrain ne subit pas l'évaporation, contrairement à la retenue. On réserve en priorité le barrage à l'eau potable et on réduit les pertes du réseau.

e) Risques : surexploitation et rabattement excessif de la nappe ; pour une ville côtière, intrusion d'eau de mer et salinisation, souvent irréversible ; dégradation de la qualité ; tarissement des forages si la sécheresse se prolonge.

Sécheresse persistante — a) Année de saturation : la demande croît comme D_n = D₀(1 + t)ⁿ ; le système est saturé quand D_n atteint la capacité de production mobilisable C : n = ln(C/D₀) / ln(1 + t). L'application numérique n'est pas possible : le taux d'accroissement est illisible sur le scan.

b) Mesures pour atténuer la demande : réduction des fuites (sectorisation, recherche de fuites, renouvellement des conduites), tarification progressive, sensibilisation, équipements économes, restriction des usages non prioritaires (arrosage, lavage), réutilisation des eaux usées épurées pour les espaces verts.

c) Solutions à long terme : dessalement de l'eau de mer (la ville est côtière), transfert depuis un bassin excédentaire, nouveau barrage, recharge artificielle organisée de la nappe, réutilisation des eaux usées épurées.

Exercice 2 (2 points) — Canal trapézoïdal et station de pompage

Données lisibles : talus à 45° (fruit m = 1), largeur au fond b = 4 m, profondeur y = 1 m, Strickler K = 65 ; canal alimenté à la cote 20 m NGM ; rivière à 10 m NGM ; 4 pompes identiques de rendement 0,75 ; aspiration D = 600 mm, L = 20 m ; refoulement D = 500 mm, L = 100 m ; Chézy des conduites C = 70. La pente du canal se lit « 1 ‰ » mais reste douteuse sur le scan.

a) Débit en régime uniforme (Manning–Strickler) Q = K · S · R^2/3 · I^1/2

• S = (b + m·y)·y = (4 + 1)·1 = 5 m²
• P = b + 2y√(1 + m²) = 4 + 2√2 = 6,83 m ; R = S/P = 0,732 m ; R^2/3 = 0,812
• Réponse probable avec I = 0,001 : Q = 65 × 5 × 0,812 × 0,0316 = 8,35 m³/s, soit 2,09 m³/s par pompe.

b) Hauteur manométrique et puissance (pertes de charge par Chézy : J = V²/(C²·R), avec R = D/4 pour une conduite pleine)

• Aspiration : S = 0,283 m² ; V = 2,09/0,283 = 7,38 m/s ; J = 7,38² / (70² × 0,15) = 0,0741 ; ΔH = 0,0741 × 20 = 1,48 m.
• Refoulement : S = 0,196 m² ; V = 10,63 m/s ; J = 10,63² / (70² × 0,125) = 0,1845 ; ΔH = 0,1845 × 100 = 18,45 m.
• H_mt = H_géo + ΣΔH = (20 − 10) + 1,48 + 18,45 ≈ 29,9 m.
• Puissance absorbée par pompe : P = ρgQH/η = 9 810 × 2,09 × 29,9 / 0,75 ≈ 817 kW.

Ces vitesses (7 à 10 m/s) sont très supérieures aux valeurs usuelles (1 à 2 m/s), ce qui confirme que la pente lue est douteuse ; la méthode reste la même avec la pente exacte.

c) Vitesse de rotation maximale (cavitation). La formule du sujet est de la forme P_a = k · n_s^4/3 · H, avec n_s = N·√(1,36·P_u) / H^5/4 (vitesse spécifique, 1,36 convertissant les kW en ch) : c'est le critère de Thoma (NPSH requis = σ·H, σ proportionnel à n_s^4/3). Le coefficient imprimé se lit « 2130 » ; la valeur cohérente avec σ = 2,17·10⁻⁴·n_s^4/3 et ρg = 9 810 est k = 2,13 (le séparateur décimal est probablement illisible).

• Pression absolue disponible à l'entrée de la pompe (pompe 2 m au-dessus de la rivière) : p = p_atm − ρg(h_a + ΔH_asp) − ρV²/2 = 101 325 − 9 810 × (2 + 1,48) − 1 000 × 7,38²/2 ≈ 39 900 Pa.
• Pas de cavitation si P_a ≤ p : 2,13 × n_s^4/3 × 29,9 ≤ 39 900, d'où n_s^4/3 ≤ 627 et n_s ≤ 125.
• √(1,36 × 817) / 29,9^5/4 = 33,3 / 70,1 = 0,476, donc N ≤ 125 / 0,476 ≈ 263 tr/min (réponse probable, liée aux données ci-dessus).

Exercice 3 (5 points) — Barrage collinaire pour un périmètre de 1 000 ha

1. Pompe dans l'oued ou barrage de stockage ? Le débit d'étiage est nul et il n'y a pas de nappe : une pompe au fil de l'eau ne fournirait rien précisément en saison sèche, quand les besoins d'irrigation sont maximaux. Il faut stocker les eaux de la saison humide : on choisit le barrage de stockage (la pompe peut ensuite servir à reprendre l'eau de la retenue).

2. Rôles socio-économiques des barrages collinaires : irrigation de petits périmètres et sécurisation des cultures, abreuvement du cheptel, alimentation en eau des douars, recharge des nappes, protection contre les crues locales et réduction de l'envasement des grands barrages à l'aval, fixation des populations rurales, création d'emplois et de revenus, pisciculture.

3. Rechercher un site sur la carte topographique : repérer un tronçon de talweg où les courbes de niveau se resserrent (gorge étroite pour l'axe) précédé à l'amont d'une zone où elles s'écartent (cuvette large et à faible pente) ; vérifier que le bassin versant est suffisant, que le site est proche du périmètre et accessible et que la cuvette ne noie pas d'habitations ou d'infrastructures.

4. Délimiter le bassin versant : à partir de l'axe du barrage (exutoire), tracer la ligne de partage des eaux en suivant les lignes de crête, perpendiculairement aux courbes de niveau, en passant par les points hauts (sommets, cols), jusqu'à revenir de l'autre côté de l'axe ; toute goutte tombant à l'intérieur doit s'écouler vers l'exutoire.

5. Calculs.

a) Carte au 1/50 000 : 1 cm = 500 m, donc 1 cm² = 250 000 m² = 0,25 km². Bassin versant : 520 × 0,25 = 130 km².

b) Levé au 1/5 000 : 1 cm = 50 m, donc 1 cm² = 2 500 m² = 0,25 ha.

c) Volumes (méthode de la demi-somme) :

• 95 → 110 : (0 + 15)/2 = 7,5 ha = 75 000 m² × 15 m = 1 125 000 m³ ; V(110) = 1,125 hm³
• 110 → 120 : (15 + 32,5)/2 = 23,75 ha = 237 500 m² × 10 m = 2 375 000 m³ ; V(120) = 3,50 hm³
• 120 → 130 : (32,5 + 62,5)/2 = 47,5 ha = 475 000 m² × 10 m = 4 750 000 m³ ; V(130) = 8,25 hm³
• V(95) = 0.

d) Courbes : en abscisse la surface (ha) ou le volume (hm³), en ordonnée la cote. Points : cote/surface (95 ; 0), (110 ; 15), (120 ; 32,5), (130 ; 62,5) ; cote/volume (95 ; 0), (110 ; 1,125), (120 ; 3,5), (130 ; 8,25). Les deux courbes sont concaves vers le bas (la surface croît plus vite que la cote).

6. Hydrologie.

a) Débit moyen interannuel : (427 + 500 + 310 + 600 + 530 + 420 + 370 + 340 + 230)/9 = 3 727/9 = 414,1 l/s. Apport moyen = 0,4141 × 31 536 000 s ≈ 13,06 hm³/an. Apport garanti = 0,70 × 13,06 ≈ 9,14 hm³/an.

b) Débit spécifique : 414,1 / 130 = 3,19 l/s/km².

c) Besoins du périmètre : 8 000 m³/ha/an × 1 000 ha = 8 hm³/an < 9,14 hm³ garantis : la ressource est suffisante, à condition de stocker. La retenue doit contenir au moins 8 hm³ (plus l'évaporation et une tranche morte pour les sédiments) : on propose la retenue normale à 130 m NGM, soit un volume stocké de 8,25 hm³ et une surface inondée de 62,5 ha. Le volume au-dessus des besoins est faible ; en pratique on vérifie par simulation mensuelle et on réduit éventuellement la surface irriguée en année sèche.

d) Hauteur sur terrain naturel : fond de la vallée à 95 m (surface nulle), crête = 130 + 2 = 132 m NGM, d'où H = 132 − 95 = 37 m.

7. Type de barrage : un barrage en terre zoné : noyau étanche en limons, recharges en matériaux alluvionnaires, protection des talus (rip-rap amont) en moellons. On valorise ainsi les matériaux disponibles sur place, ce qui réduit le coût, et ce type d'ouvrage tolère une fondation alluviale déformable mieux qu'un barrage en béton.

8. Coupe type : de l'amont vers l'aval : rip-rap en moellons sur couche de transition ; recharge amont alluvionnaire (talus de l'ordre de 3H/1V) ; noyau limoneux central ancré dans une tranchée d'étanchéité (parafouille) jusqu'au terrain imperméable ; filtres de part et d'autre du noyau ; recharge aval (talus de l'ordre de 2,5H/1V) avec drain cheminée et tapis drainant aboutissant à un drain de pied ; crête large de quelques mètres à la cote 132, revanche de 2 m au-dessus de la RN ; protection du talus aval contre le ravinement (enherbement, fossés).

9. Vidange de fond : conduite munie de vannes, placée au point bas de la retenue : vidanger rapidement la retenue en cas de danger ou pour inspection et travaux, évacuer les sédiments par chasses, contrôler le premier remplissage et assurer éventuellement un débit réservé à l'aval.

10. Évacuateur de crues : ouvrage qui évacue les débits excédentaires quand la retenue est pleine, sans que l'eau atteigne la crête ; il protège le barrage en terre contre la submersion, cause principale de rupture de ce type d'ouvrage. Il est dimensionné pour une crue de projet de période de retour élevée.

Exercice 4 (5 points) — Nappe alluviale de l'oued Negro

1. Définitions

• Nappe libre : nappe dont la surface supérieure (surface piézométrique) est à la pression atmosphérique et peut monter ou descendre librement dans l'aquifère ; elle n'est pas surmontée d'une couche imperméable.
• Transmissivité T (m²/s) : aptitude d'un aquifère à transmettre l'eau sur toute son épaisseur saturée : T = K × e (perméabilité × épaisseur). C'est le débit qui traverse une bande de 1 m de largeur de l'aquifère sous un gradient de 1.
• Coefficient d'emmagasinement S (sans dimension) : volume d'eau libéré (ou emmagasiné) par une colonne d'aquifère de section unitaire pour une baisse (ou hausse) unitaire du niveau piézométrique. En nappe libre, il est proche de la porosité efficace (de l'ordre de 10⁻² à 10⁻¹), ce que confirment les valeurs de 2,2·10⁻² et 7,5·10⁻².

2. Analyse de la carte piézométrique : les isopièzes sont les plus élevées au sud-ouest (25 à 30 m NGM, au contact des grès numidiens) et décroissent vers le nord-est et l'est (2 m et moins près du cordon dunaire et du marécage). L'écoulement général se fait donc du sud-ouest vers le nord-est / l'est, vers la mer et la zone marécageuse, perpendiculairement aux isopièzes. Les zones d'alimentation sont la bordure sud (grès numidiens) et les bordures latérales ; l'exutoire est la mer et le marécage côtier. Le gradient est fort à l'amont (isopièzes serrées, de l'ordre du pour cent) et faible vers l'aval (isopièzes espacées, de l'ordre du pour mille), ce qui s'accorde avec l'augmentation de l'épaisseur et de la transmissivité vers l'aval. Les valeurs exactes se lisent sur la carte par le rapport (différence de cotes entre deux isopièzes) / (distance mesurée à l'échelle).

3. Volume du réservoir et réserves (épaisseur moyenne de chaque classe × surface ; on prend 50 m pour la classe > 50 m) :

Réserves en eau = porosité efficace × volume saturé = 0,08 × 170,9·10⁶ ≈ 13,7 millions de m³.

4. Volume annuel infiltré : V = P × S × C_i = 0,738 m × 7,5·10⁶ m² × 0,15 = 830 250 m³/an, soit 830 250 / 31 536 000 ≈ 26,3 l/s.

5. Débits par Darcy (Q = T × i × L) :

• Amont de la plaine : Q = 10⁻⁴ × 0,02 × 1 320 = 2,64·10⁻³ m³/s = 2,64 l/s.
• Apports latéraux : Q = 10⁻⁴ × 0,01 × 8 200 = 8,2·10⁻³ m³/s = 8,2 l/s.

6. Retour d'irrigation : 10 % × 1,72 = 0,172 l/s (faible, car l'aspersion a une bonne efficience).

7. Bilan de la nappe

Écart = 37,34 − 25,41 ≈ +11,9 l/s (≈ 0,38 million de m³/an). Commentaire : le bilan apparaît excédentaire ; l'écart correspond soit à une hausse du stock, soit plus probablement à des sorties non chiffrées (évapotranspiration dans le marécage et la zone humide, drainage par l'oued, sorties vers la zone marécageuse) et aux incertitudes sur les paramètres (coefficient d'infiltration transposé d'un bassin voisin, transmissivité moyenne). Les prélèvements (5,4 l/s) restent faibles devant les entrées : la nappe n'est pas surexploitée, mais une partie importante de la ressource est perdue en mer.

8. Contraintes à une exploitation durable : nappe côtière exposée à l'intrusion marine si les pompages font baisser le niveau près du rivage ; faible épaisseur et faible transmissivité à l'amont (débits des puits limités) ; vulnérabilité à la pollution d'une nappe libre peu profonde (agriculture, rejets) ; zone marécageuse et cordon dunaire à préserver ; recharge dépendant de pluies irrégulières ; connaissance limitée (peu de points de mesure).

9. Suivi proposé : réseau piézométrique avec mesures régulières (mensuelles, et continues sur quelques piézomètres) ; suivi de la salinité/conductivité sur des piézomètres alignés perpendiculairement à la côte pour détecter l'avancée du biseau salé ; analyses périodiques de la qualité (nitrates, pesticides) ; comptage des volumes prélevés (compteurs, autorisations) ; suivi pluviométrique ; mise à jour annuelle du bilan et éventuellement d'un modèle hydrodynamique pour simuler l'effet des prélèvements.